しかし４−４００AによるHVTCではプレート損失４００Ｗの低内部抵抗オーディオ出力管に変身するはずです。さらにこの球を２０００Ｖ以上の３結で動作させること自体が、メーカーの保障外である「前代未聞の定格無視」という、ハイリスクなアンプ作りを意味する面白味を持ちます。
早速入手した４−４００Aの３極管接続プレート曲線を測定し、バイアス電圧の最適値を見てみるとー、・・・・よ、よんひゃくボルトー！つまりドライブにはＰ−Ｐで８００Ｖ必要なことになります。確かに（μ）が５でそれを２０００Ｖまでスイングするのに４００Ｖは必然でした。が・・・。
とはいえ最初のプランは意外と身近にありました。歪の少ないＦＵ−５０ＨＶＴＣシングルをエキサイターとして使い、ＯＰＴ１次側信号電圧を送り出せば良いのです。
問題は耐圧で、当初予定していたＳＥＬ製Ｌ‐１９５という１０ｋΩ５０Ｗの大型タイプでは、実際のところ耐圧はともかく２０ＫΩ８０W用として使うのに荷が重い気がします。
というのも３０Ｈｚで２０ｋΩを維持するには１００Ｈものインダクタンスが必要です。ならばムリをして大型シングル用ＯＰＴを使うよりプレートチョークと高圧コンデンサによるプレート回路、及びＰＰ用ＯＰＴによるマッチング回路で構成したほうが良いかもしれません。
一方ＰＰ用でも１００ＷクラスのＯＰＴというのは最近あまり見かけず、ましてや１０ｋΩ以上の物は見当たりません。そこで同じくＳＥＬ製５０Ｗ１０ｋΩのＴ−４７３０というＰＰ用ＯＰＴを２個、１次側直列、２次側並列で使うことにしました。
高圧コンデンサは２０ｋΩという負荷抵抗の高さから３μFもあれば充分で、オイルコンが使用できます。
動作の大筋がつかめたところで中心動作点をもう少し細かく詰めます。というのも今回はエコヒーティングを行うにあたりEp=２０００V、Ip=100mA時の、フィラメント電圧の違いによる最適バイアス値を探す必要があるからです。
エコヒーティングとは送信管の有り余るヒーター電力を、オーディオアンプに必要充分な値まで勝手に下げてしまおうという考え方で、とくに第一グリッドの温度低下によるグリッドエミッションの防止や送風音の低減に有効であるだけでなく、場合によっては直線性のカイゼンにも効果があります。
ただしこのような手法はまだ一般的に行われていないので、HVTC同様多くの実験例を示してゆくしかありません。４−４００Aではヒーター電力は下記の表のようになりました。
４−４００Aのヒーター電圧対ヒーター電力（DC)
| ４,０V | ４,５V | ５,０V |
| １２,５A | １３,５A | １５,０A |
| ５０W | ６１W | ７５W |
さらにヒーター電力と真空管の寿命につい述べているアイマックのサイトを、このwebページを読まれている方から教えていただきました。それによれば−１５％に下げると、あっというまに寿命が尽きてしまうことになります。
また別のグラフもあり、そこに載っている計算式に沿って計算すると、フィラメント電圧４V時、つまりヒーター電力５０W時でプレート電流１００ｍAの場合の縦軸値（レシオ）は０,００２となります。
この値を上のグラフに当てはめてみると、エクセレントに近いグッドとわかり、これではフィラメント電圧を下げたA1級動作が大丈夫なのかダメなのか、一体どうなるやらよくわかりません。
しかしとりあえず各々の動作点における３定数や予想DF値など、特性の違いを測定してみました。予想出力はどの場合でも７０〜８０Wでしょう。まずはEf=5v時です。
あえて言わせてもらえばフィラメント用電源は５V定格なので、本来無理して電圧を下げる必要はありません。これに対しエコヒーティング時の特性は下のようになりました。
以上の計測結果によると、エコヒートしてもμが上昇するに連れｇｍも上昇するので、内部抵抗の変化に大きな違いは出にくいようです。というより感度が上昇してドライブしやすくなっていることから、今回はEf=４Vで設計を進める事とし、バイアス電圧は−３４０V付近で動作させます。
さらにドライブ方式のプランBとして、エキサイターとの連携動作ではなく６HV５による単独アンプ構成も考えておきます。６HV５という球は２０００Vあたりこそ得意領域で、その場合入力２V（１,４Vｒｍｓ）で８０Wのフルパワーですから、１０Wなら入力０,７Vｒｍｓと使いやすく、過大入力に対しても安全な入力感度だと言えます。
その場合６HV５の負荷抵抗が１００KΩなので、理想としては４−４００Aのグリッド抵抗に５００ｋΩ程度を用いたい所ですが、グリッド回路の直流抵抗が高くなり過ぎてしまいます。
そこで直流を流す必要のないインダクタンスの大きなグリッドチョークとして、１０KΩの小型PP用OPTを使ってみようと思います
つづく
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